4.2.4 Перевірка загальної поздовжньої міцності корпуса судна

Перевірка загальної повздовжньої міцності виконана по методиці, приведеній в додатку. Таблиці та графіки вигинаючих та скручуючих моментів надані у таблицях та рисунках додатків Л.3, Л.4, Л.5, Л.6.

Складова згинаючого моменту на міделі від ваги судна порожнем

Мп = Кп* Dо* L*g = 0,126*27390*303,83*9,81 = 10286372,3 кнм  ,   (4.8)

де Кп – численний коефіцієнт для суден з силовою установкою у кормовій частині;

Dо – маса судна порожнем;

L – довжина судна.

Складова згинаючого моменту від вантажів, які входять в дедвейт

М dw = ½ * g * ∑mi* |xi| = ½ * 9,81 *414406,46= 232663,7 кнм   , (4.9)

де mi – маса вантажу, який входить в дедвейт,

|xi| - абсолютна величина абсциси центра маси вантажу,

∑mi* |xi| - арифметична сума моментів від мас дедвейту обчислена і наведена у таблиці 4.11.

Таблиця 4.11 – Розрахунок арифметичної суми моментів від мас дедвейту

Розрахунки загальної подовжньої міцності корпуса наведені у таблиці 4.12.

Таблиця 4.12 – Перевірка загальної подовжньої міцності

Складова згинаючого моменту на міделі від сил підтримки

Мсп = – Ксп*D*L*g = – 0,0834 *83840,9 *303,8 * 9,81 = – 20841148 кн·м,

де Ксп – коефіцієнт згідно таблицею 4.12 при коефіцієнті повздовжньої повноти

 (4.10)

– коефіцієнт загальної повноти,

β = 0,98 – коефіцієнт повноти мідель-шпангоуту.

Загальний згинаючий момент:

Мо = Мп + Мdw + Мсп = 549509 кн·м;

Допустимий прогинаючий момент:

[ Мдоп] = 742581 кн·м > [Мо] = 549509 кнм.

Висновок по розділу

Виконані розрахунки показали що при прийнятому завантаженні судна його міцність і остійність задовольняють вимогам Регістра судноплавства України та ІМО.

Поперечна метацентрична висота:

h = 2,65 м > [ h ] = 0,15 (0,81м - з «Інформації»);

Максимальне плече діаграми статичної остійності:

lmax = 2,194 м > [ lmax ] = 0,15 м;

Кут крену при максимальному плечі статичної остійності :

θm = 44,32º > [ θm] ≥ 30º;

Критерій погоди :

К = 4,9 > [ К ] = 1;

Згинаючий момент на тихій воді на міделі:

[ Мдоп] = 742581 кн·м > [Мо] = 549509 кнм.

РОЗДІЛ 5. РОЗРАХУНОК ЕКОНОМІЧНИХ ПОКАЗНИКІВ РОБОТИ СУДНА У РЕЙСІ

5.1 Вхідні дані для розрахунку техніко-економічних показників рейсу

Розрахунок економічної ефективності, запропонований в дипломній роботі, виконуємо відповідно до методичних вказівок, рейсового завдання і одержаних даних в попередніх розділах даної роботи і довідкових даних по експлуатації засобів.

При проведенні оцінки економічної доцільності використовування даного судна на лінії Пусан Н’ю Порт (Південна Корея) – Лонг Біч (США) при перевезенні контейнерів, розрахунки проводять одночасно як при максимально можливому завантаженні, так і фактичному (розрахунковому завантаженню), обумовленою можливістю проходу судна на даній лінії, а також досвіду попередньої експлуатації судна.

Важливо відмітити, що за умовами договіру чартеру укладеного між фрахтувальником HYUNDAI MERCHANT MARINE та власником й оператором судна, компанією ZODIAC MARITIME AGENCIES LTD. Фрахтувальник сплачує власнику судна вартість витраченого палива, та фрахтодавець не отримує ніякого доходу від фрахту контейнерів, що перевозитиме.

Сторінка договіру фрахту надана у додатку Н.

У даному розділі дипломної роботи виконуємо розрахунки, передбачені у нижче прикладеному завданні виконання економічних розрахунків. Рейсове завдання надаємо у таблиці 5.1 [5], [35].

 При розрахунках економічних показників роботи судна не враховуємо баластний перехід судна в зворотному напрямку (може призвести до збитків), мається на увазі, що судно буде завантажуватися й в зворотному напрямку, але розрахунки часу баластного переходу розраховуємо за формулою, наданою в таблиці.

Таблиця 5.1 – Вхідні дані для розрахунку техніко-економічних показникив

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34