Расчет усилий сдвига путевой решетки по формулам (11) – (19) при других величинах Sсдв сведен в таблицу 6.
Таблица 6 – Усилия сдвига РШР при величине L=12,72 м
Величина сдвига решетки Sсдв , м
0,01
0,03
0,06
0,09
0,12
0,15
Расчетное усилие сдвига Q, H
15406,8
46220,4
92440,9
138661,3
184881,7
231102,1
Продольное усилие растяжения Рпр, Н
4627,3
41645,5
166582,1
374809,6
666328,2
1041137,9
Граничное реактивное усилие R1 , Н
3107,5
9322,6
18645,2
27967,8
37290,4
46613
Граничный реактивный момент M1 , Н м
11606,9
34820,9
69641,8
104462,8
139283,8
174104,7
Угол поворота рельсов г , рад
-0,009
-0,028
-0,057
-0,085
-0,114
-0,142
Дополнительный изгибающиймомент Мда, Н м
443,1
11962,2
95662,7
322666,9
764194,3
1490946
Дополнительный изгибающий момент Мдб, Н м
-114,6
-3094,9
-24745,5
-83437,1
-197514,8
-385113,9
Дополнительное усилие сдвига Qдоп, Н
21,3
574,2
4593,4
15502,7
36747,1
71771,7
Суммарное усилие сдвига Qсум, Н
15428,1
46794,6
97034,3
154163,9
221628,8
302873,9
Вывод: из расчетов, приведенных в таблице 6, видно, что при базе платформы 14570 мм, подъемно-рихтовочное устройство сможет произвести сдвиг решетки на величину между 90 и 120 мм при максимальном усилии на штоках гидроцилиндров вывешивания – 170 кН.
2.3 Конструирование элементов стенда
2.3.1 Прочностной расчет боковых и хребтовых балок рамы стенда
Исходные данные: материал: сталь 09Г2; тип сечения: двутавр №60; усилие вывешивания решетки Рвыв: 150 кН; усилие сдвига Qсдв: 170 кН.
Цель расчета: проверка несущей способности боковых и хребтовых балок.
Рисунок 17 – Расчетная схема для базы стенда 19950 мм
Рисунок 18 – Расчетная схема для базы стенда 17260 мм
Рисунок 19 – Расчетная схема для базы стенда 14570 мм
h – высота сечения, м; h1 – расстояние между полками, м; b – ширина сечения, м; tст – толщина стенки, м; tп – толщина полки, м; 1, 2, 3 – рассматриваемые в расчете точки
Рисунок 20 – Сечение рамы
Металлоконструкция стенда была спроектирована и рассчитана в программе APM WinMachine. Результаты расчетов приведены в Приложениях А и Б.
На металлоконструкцию действуют реакции от усилий вывешивания и сдвига рельсошпальной решетки, а также вес конструкции.
Вес металлоконструкции стенда Gп, Н:
, (21)
где mмк – масса металлоконструкции, mмк = 10600 кг; g – ускорение свободного падения, g = 9,8 м/с2.
Н.
Расчет на прочность металлоконструкции стенда произведен по методу допускаемых напряжений.
Из Приложений А и Б были выбраны наиболее нагруженные стержни, их расчет приведен ниже. Расчетные схемы приведены на рисунках 17 – 19.
2.3.1.1 Проверка прочности сечения стержня Rod57
Таблица 7 – Исходные данные для стержня Rod57
Продольное усилие
N, Н
Поперечное усилие
Qу, Н
Qx, Н
Момент кручения
Т, Н м
Изгибающий момент
Му, Н м
Мх, Н м
-105192,73
-9142,98
-24310,09
-951,838
16813,796
99509,169
Рисунок 21 – Геометрические характеристики сечения стержня Rod57
Условие прочности [5]:
, (22)
где - эквивалентные напряжения, МПа [5]; - допускаемые напряжения, МПа [5].
, (23)
где - суммарные нормальные напряжения, МПа [5]; - суммарные касательные напряжения, МПа [5].
, (24)
где - предел текучести стали, =305 МПа [3]; n0 – коэффициент запаса прочности стали, n0=1,4 [3].
МПа.
, (25)
где А - площадь сечения, м2 [5] ; Iх - момент инерции относительно главной центральной оси х-х, м [5]; у – расстояние от главной центральной оси х-х до рассматриваемой точки, м [5]; Iу - момент инерции относительно главной центральной оси у-у, м4 [5] ; х – расстояние от главной центральной оси у-у до рассматриваемой точки, м [5].
, (26)
где b – ширина сечения, b=0,19 м [5]; tп – толщина полки, tп = 0,0178 м [5]; h1 – расстояние между полками, h1=0,264 м [5]; tст – толщина стенки, tcт=0,012 м [5].
м2.
, (27)
где h – высота сечения, h=0,3 м.
м4.
, (28)
, (29)
где - касательные напряжения от действия поперечной силы Qy, МПа [5];
- касательные напряжения от действия поперечной силы Qх, МПа [5]; - касательные напряжения от действия момента кручения Мкр, МПа [5].
, (30)
где - статический момент отсеченной части, м3 [5]; bx – ширина рассеченной части, м [5].
, (31)
где Аотс – площадь отсеченной части сечения для рассматриваемой точки, м2 [5]; ус – расстояние от оси х-х до центра тяжести отсеченной части, м [5];.
Схемы для определения статического момента приведены на рисунках 21 и 22.
Рисунок 22 - Схема к определению статического момента для точки 2
Рисунок 23 - Схема к определению статического момента для точки 3
, (32)
где h – высота рассматриваемого сечения, м [5]; у – расстояние от главной центральной оси х-х до рассматриваемой точки, м [5].
Касательные напряжения , так как величина действующего момента кручения Мкр в рассматриваемых стержнях имеет весьма малое значение.
2.3.1.2 Расчет эквивалентных напряжения для точки 1
Суммарные нормальные напряжения по формуле (25) при y=0,15 м, x = 0,095 м:
Статический момент по формуле (31) Sотс=0 при Аотс = 0.
Касательные напряжения по формуле (32) при tст=0,012 м, h=0,3 м, y=0,15 м:
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19