ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 5.9
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 7.1
ЭКВИВАЛ. ПРИВЕДЕННОЕ ПОЛНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТС (ОМ/КМ)
НЕЧЕТНОГО ПУТИ = 0.33
ЧЕТНОГО ПУТИ = 0.33
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА
ПО УСЛОВНОМУ ПЕРЕГОНУ КВТ*Ч (КВА*Ч)
НЕЧЕТНОГО ПУТИ = 98.6
ЧЕТНОГО ПУТИ = 272.1
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 10 -Й ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ
ПРИЗНАК НЕОБХОДИМОСТИ РАСЧЕТА
(1-РАСЧЕТ ВЫПОЛНЯЕТСЯ, 0-РАСЧЕТ НЕ ВЫПОЛНЯЕТСЯ)
ДЛЯ РАЗДЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ УЗЛОВОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛЯ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ КС : 1
ДЛИНА ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ (КМ) = 36
ОБОИХ ПУТЕЙ, СОЕДИНЕННЫХ ПАРАЛЛЕЛЬНО = 0.163
ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ, КВТ*Ч (КВА*Ч),
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 328.04
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 2983.7
ДЛИНА УСЛОВНОГО ПЕРЕГОНА НА НЕЧЕТНОМ ПУТИ (КМ) = 6
ДЛИНА УСЛОВНОГО ПЕРЕГОНА НА ЧЕТНОМ ПУТИ (КМ) = 6
РАССТОЯНИЕ ОТ ПОДСТАНЦИИ ДО СЕРЕДИНЫ УСЛОВНОГО ПЕРЕГОНА (КМ)
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 18
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 18
РАССТОЯНИЕ ОТ ПОДСТАНЦИИ ДО СЕРЕДИНЫ ОТРЕЗКА ПУТИ,
ПРОХОДИМОГО ПОД ТОКОМ НА УСЛОВНОМ ПЕРЕГОНЕ (КМ)
ДЛИНА ОТРЕЗКА ПУТИ,
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 6
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 6
ВРЕМЯ ХОДА ПОЕЗДА ПОД ТОКОМ НА УСЛОВНОМ ПЕРЕГОНЕ (МИН)
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 5.8
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 8.3
НЕЧЕТНОГО ПУТИ = 54.7
ЧЕТНОГО ПУТИ = 497.3
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 11 -Й ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 687.8
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 1396.6
ПО НЕЧЕТНОМУ ПУТИ = 6.1
ПО ЧЕТНОМУ ПУТИ = 7.0
НЕЧЕТНОГО ПУТИ = 114.6
ЧЕТНОГО ПУТИ = 232.8
ПОТЕРИ НАПРЯЖЕНИЯ В ТС (В)
-------------------------------------------------------------------
ФИДЕРНАЯ ДЛИНА СХЕМА СОЕДИНЕНИЯ КС
ЗОНА ЗОНЫ,(КМ) РАЗДЕЛЬНАЯ УЗЛОВАЯ ПАРАЛЛЕЛЬНАЯ
1 36.00 130/ 672 95/ 76 57/ 221
2 36.00 723/ 723 228/ 189 537/ 454
3 36.00 320/ 642 105/ 87 74/ 191
4 36.00 240/ 322 73/ 66 50/ 76
5 36.00 429/ 627 104/ 93 116/ 190
6 36.00 252/ 273 50/ 49 71/ 80
7 36.00 439/ 563 89/ 83 130/ 177
8 36.00 286/ 447 79/ 69 72/ 129
9 36.00 272/ 473 74/ 62 73/ 146
10 36.00 271/ 750 116/ 87 56/ 226
11 36.00 284/ 418 68/ 60 79/ 128
*** В ЧИСЛИТЕЛЕ - ДЛЯ НЕЧЕТНОГО ПУТИ, ***
*** В ЗНАМЕНАТЕЛЕ - ДЛЯ ЧЕТНОГО ПУТИ. ***
Вывод: Теоретически потери в тяговой сети должны быть меньше при параллельной схеме соединения контактных подвесок, тем не менее в таблице, где приведены результаты расчётов касающиеся потерь напряжения, параллельная схема предпочтительней выглядит только по сравнению с раздельной схемой. Минимальные же потери напряжения в тяговой сети приходятся на узловую схему, возможно это связано с допущениями применяемыми при расчётах, в частности пренебрежением разницей взаимного сопротивления подвесок двухпутного участка .
8.2. Расчет потерь напряжения на тяговых подстанциях
Результатом работы программы являются значения потерь и уровня напряжения (В) по фазам, отношения напряжений фаз Uоп/Uот, Uсв/Uоп, значения нагрузок плеч с отстающей и опережающей фазой (А) и величина приведенного к 27.5 кВ сопротивления одной фазы (Ом).
АЛГОРИТМ РАСЧЕТА:
Расчет производится по методике работы [1], согласно которой потеря напряжения для k-го поезда на подстанции переменного тока равна
DUпк = DUл*(L-Lk)/L+DUп*Lk/L, В, (18)
где DUл, DUп - потеря приведенного выпрямленного напряжения на левой и правой подстанции, В;
Lk - расстояние от левой подстанции до k-й нагрузки, км;
L - длина фидерной зоны, км;
DUп = Z*(2*I1+I2)/3, В; (19)
где I1 - приведенный выпрямленный ток плеча подстанции, питающего рассматриваемую фидерную зону, А;
I2 - то же для смежного плеча питания;
Z - условное эквивалентное приведенное сопротивление подстанции,
Ом; Z = 0.72*(Xs+Xт)/(1-a), Ом; (20)
Xs = 3*Uн^2/Sкз; (21)
Xт = 3*Uк%*Uн^2/(100*Sн); (22)
Iэкв = 2*I1/3+I2/3; (23)
I1 = [(1-ti/(z*t))*A1/24+A1i/tim]/(kэф*U), А; (24)
I2 = A2/(24*kэф*U*T), А; (25)
где z - число путей;
kэф=0.97 - условный коэффициент эффективности для выпрямительных электровозов.
Расчет производится при помощи подпрограммы blok11 программного комплекса BLOK.
Порядок выполнения расчета:
ПРИЗНАК ЧИСЛА ПУТЕЙ = 2
ЧИСЛО ТИПОВ ПОЕЗДОВ = 6
СУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ ПОЕЗДОВ
1 -ГО ТИПА : 40
2 -ГО ТИПА : 35
3 -ГО ТИПА : 10
4 -ГО ТИПА : 37
5 -ГО ТИПА : 25
6 -ГО ТИПА : 15
РАСХОДЫ ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА,
ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ И ПРАВОЕ ПЛЕЧО ПИТАНИЯ ТП (КВА*Ч)
ДЛЯ ЛЕВОЙ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ
ДЛЯ 1 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 577.9717
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 799.3178
ДЛЯ 2 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 1202.599
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 1052.941
ДЛЯ 3 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 1348.535
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 1243.123
ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 404.1157
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 402.1784
ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 1000.266
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 1006.44
ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 1033.602
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 1063.897
ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ И ПРАВОЕ ПЛЕЧО ПИТАНИЯ ТП, КВА*Ч
ДЛЯ ПРАВОЙ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 534.6076
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 462.4936
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 1334.404
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 1100.318
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 1515.616
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 1190.697
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 317.8396
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 318.3194
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 638
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 681.4781
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ЛЕВОЕ ПЛЕЧО = 665.5268
РАСХОДЫ, ПРИХОДЯЩИЕСЯ НА ПРАВОЕ ПЛЕЧО = 688.2391
МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ПЕРВИЧН.НАПРЯЖЕНИЯ (МВА) ЛЕВОЙ ТП = 415
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ТЯГОВЫХ ТРАНСФ-РОВ НА ЛЕВОЙ ТП = 2
НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ ТЯГОВОГО ТРАНСФ-РА (МВА) ЛЕВОЙ ТП = 40
НАПРЯЖЕНИЕ КЗ ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) ЛЕВОЙ ТП = 10.5
ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ДОЛЯ РАЙОННОЙ НАГРУЗКИ
В СУММАРНОЙ НАГРУЗКЕ ЛЕВОЙ ТП = 0.15
МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ПЕРВИЧН.НАПРЯЖЕНИЯ (МВА) ПРАВОЙ ТП = 415
ЧИСЛО РАБОТАЮЩИХ ТЯГОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ НА ПРАВОЙ ТП = 2
НОМИН. МОЩНОСТЬ ТЯГОВОГО ТРАНСФ-РА (МВА) ПРАВОЙ ТП = 40
НАПРЯЖЕНИЕ КЗ ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) ПРАВОЙ ТП = 10.5
В СУММАРНОЙ НАГРУЗКЕ ПРАВОЙ ТП = 0.15
ПОЛНОЕ ВРЕМЯ ХОДА ПО ФИД.ЗОНЕ ПО РАССМАТР.ПУТИ (МИН) = 51.8
ПОЛНОЕ ВРЕМЯ ХОДА ПО УСЛОВНОМУ ПЕРЕГОНУ (МИН) = 15.2
ВРЕМЯ ХОДА ПОД ТОКОМ НА УСЛОВНОМ ПЕРЕГОНЕ (МИН) = 10.7
РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПО УСЛОВН.ПЕРЕГОНУ (КВА*Ч) = 476.7
ДЛИНА РАССМАТРИВАЕМОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ (КМ) = 44
РАССТОЯНИЕ ОТ ЛЕВОЙ ТП ДО СЕРЕДИНЫ ОТРЕЗКА ПУТИ,
ПРОХОДИМОГО ПОД ТОКОМ НА УСЛОВНОМ ПЕРЕГОНЕ (КМ) = 22
ПРИЗНАК ФАЗЫ ЛЕВОЙ ТП,
(1 - ОТСТАЮЩАЯ ФАЗА, -1 - ОПЕРЕЖАЮЩАЯ ФАЗА)
ПИТАЮЩЕЙ РАССМАТРИВАЕМУЮ ФИДЕРНУЮ ЗОНУ = -1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
ЛЕВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ
СУТОЧНЫЙ РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДОВ,ОТНЕСЕННЫЙ К ПЛЕЧУ,
ПИТАЮЩЕМУ РАССМАТРИВАЕМУЮ ФИД. ЗОНУ 137257 КВА*Ч
ТО ЖЕ, ДЛЯ СМЕЖНОГО ПЛЕЧА, 134158 КВА*Ч
РАСХОДЫ ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО УСЛОВНОМУ ПЕРЕГОНУ,
ОТНЕСЕННЫЙ К ДАННОЙ ТП, 238 КВА*Ч
УСЛОВНОЕ ЭКВИВ.ПРИВЕД.СОПРОТИВЛЕНИЕ ТП 7.1531 ОМ
ПОТЕРЯ НАПРЯЖЕНИЯ НА ТП 673 В
ПРАВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ
ПИТАЮЩЕМУ РАССМАТРИВАЕМУЮ ФИД. ЗОНУ 120938 КВА*Ч
ТО ЖЕ, ДЛЯ СМЕЖНОГО ПЛЕЧА, 108056 КВА*Ч
ПОТЕРЯ НАПРЯЖЕНИЯ НА ТП 1551 В
ПОТЕРЯ НАПРЯЖЕНИЯ НА НАГРУЗКЕ 1112 В
(нет расчетных уровней напряжения на токоприемниках и нет корректировочного расчета
9.Расчет несимметрии напряжений на шинах 27.5 кВ тяговой подстанции переменного тока
Несимметричный режим работы системы электроснабжения – режим, при котором условия работы фаз оказываются неодинаковыми.
Несимметричная нагрузка энергосистемы обуславливает несимметричные потери напряжения в ее элементах и в результате приводит к появлению несимметрии напряжения у трехфазных потребителей. Несимметричное напряжения на зажимах трехфазных двигателей приводит к неравномерной нагрузке их фаз и к большему нагреванию наиболее загруженных фаз или к необходимости уменьшать приходящуюся на двигатели нагрузку.
Уменьшить несимметрию нагрузки и связанную с ней несимметрию напряжения можно, если распределить более равномерно однофазную нагрузку между фазами трехфазной цепи или применить специальные симметрирующие устройства.
Для оценки возможной несимметрии на вводах тяговых подстанций проектируемого участка и для принятия решений о необходимости мер по ее нормализации, ниже выполнен прогноз этого показателя для подстанций проектируемого участка.
Расчет производится в соответствии с методикой книги [2]. При отсутствии компенсации потери напряжения на стороне 27.5 кВ вычисляются по выражениям следующего вида:
DUот = (2*Iот*SIN(фот)/3+Iоп*SIN(фоп+60)/3)*(Xs+Xт); (26)
DUоп = (2*Iоп*SIN(фоп)/3-Iот*SIN(60-фот)/3)*(Xs+Xт); (27)
DUсв = (Iот*SIN(фот+60)/3-Iоп*SIN(60-фоп)/3)*(Xs+Xт), В. (28)
При продольной компенсации в плече с отстающей фазой сопротивлением Xc учитываются добавки
dUот = Iот*Xc*SIN(фот); dUсв = Iот*Xc*SIN(фот+60), В. (29)
При установке компенсации в отсасывающую линию добавки следующие:
dUот = (Iот*SIN(фот)+Iоп*SIN(фоп+60))*Xc; (30)
dUоп = (Iоп*SIN(фоп)-Iот*SIN(60-фот))*Xc, В. (31)
Расчет производится при помощи подпрограммы blok12 программного комплекса BLOK.
1 -ГО ТИПА 40
2 -ГО ТИПА 35
3 -ГО ТИПА 10
4 -ГО ТИПА 37
5 -ГО ТИПА 25
6 -ГО ТИПА 15
РАСХОДЫ ЭНЕРГИИ (КВА*Ч) НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА,
ОТНЕСЕННЫЕ К ЛЕВОМУ И ПРАВОМУ ПЛЕЧУ ПИТАНИЯ ТП
ОТНЕСЕННЫЕ К ЛЕВОМУ ПЛЕЧУ 577.9718
ОТНЕСЕННЫЕ К ПРАВОМУ ПЛЕЧУ 799.3178
ОТНЕСЕННЫЕ К ЛЕВОМУ ПЛЕЧУ 1202.599
ОТНЕСЕННЫЕ К ПРАВОМУ ПЛЕЧУ 1052.941
ОТНЕСЕННЫЕ К ЛЕВОМУ ПЛЕЧУ 1348.535
ОТНЕСЕННЫЕ К ПРАВОМУ ПЛЕЧУ 1243.123
ОТНЕСЕННЫЕ К ЛЕВОМУ ПЛЕЧУ 404.1157
ОТНЕСЕННЫЕ К ПРАВОМУ ПЛЕЧУ 402.1784
ОТНЕСЕННЫЕ К ЛЕВОМУ ПЛЕЧУ 1000.266
ОТНЕСЕННЫЕ К ПРАВОМУ ПЛЕЧУ 1006.44
ОТНЕСЕННЫЕ К ЛЕВОМУ ПЛЕЧУ 1033.602
ОТНЕСЕННЫЕ К ПРАВОМУ ПЛЕЧУ 1063.897
ПРИЗНАК ФАЗЫ, ПИТАЮЩЕЙ ЛЕВОЕ ПЛЕЧО ТП
(1 - ОТСТАЮЩАЯ ФАЗА, -1 - ОПЕРЕЖАЮЩАЯ ФАЗА) 1
МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ПЕРВИЧН.НАПРЯЖЕНИЯ (МВА) = 415
СУММАРНАЯ НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ (МВА)
РАБОТАЮЩИХ ТЯГОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ = 80
НАПРЯЖЕНИЕ КЗ (%) ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА = 10.5
НОМИН.НАПРЯЖЕНИЕ ТЯГОВОЙ ОБМОТКИ ТРАНСФ-РА (КВ) = 27.5
СОПРОТИВЛЕНИЕ БАТАРЕИ ПРОДОЛЬНОЙ КОМПЕНСАЦИИ (ОМ),
ВКЛЮЧЕННОЙ В ПИТАЮЩУЮ ЛИНИЮ ТП ? 20
ВКЛЮЧЕННОЙ В ОТСАСЫВАЮЩУЮ ЛИНИЮ ТП ? 20
ПРОДОЛЬНАЯ КОМПЕНСАЦИЯ ОТСУТСТВУЕТ
-------------------------------------------------------------------------------------
ФАЗА ПОТЕРЯ УРОВЕНЬ
НАПРЯЖЕНИЯ, В НАПРЯЖЕНИЯ, В
ОТСТАЮЩАЯ 623 26877
СВОБОДНАЯ 212 27288
ОПЕРЕЖАЮЩАЯ 225 27275
U(ОП)/U(ОТ) = 1.0148 U(СВ)/U(ОТ) = 1.0153
БАТАРЕЯ ВКЛЮЧЕНА В ПИТАЮЩУЮ ЛИНИЮ ТП
ФАЗАПОТЕРЯ УРОВЕНЬ
ОТСТАЮЩАЯ -243 27743
СВОБОДНАЯ -1965 29465
--------------------------------------------------------------------------------------
U(ОП)/U(ОТ) = 0.9831 U(СВ)/U(ОТ) = 1.0621
БАТАРЕЯ ВКЛЮЧЕНА В ОТСАСЫВАЮЩУЮ ЛИНИЮ ТП
ОТСТАЮЩАЯ -2935 30435
ОПЕРЕЖАЮЩАЯ -304 27804
U(ОП)/U(ОТ) = 0.9136 U(СВ)/U(ОТ) = 0.8966
НАГРУЗКИ ПЛЕЧ ПИТАНИЯ ТП
С ОТСТАЮЩЕЙ ФАЗОЙ = 212 А
С ОПЕРЕЖАЮЩЕЙ ФАЗОЙ = 262 А
ПРИВЕД.СОПРОТИВЛЕНИЕ ОДНОЙ ФАЗЫ = 8.4446 ОМ
Где вывод по несимметрии? Где рассчитана сама несимметрия?
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате расчета выполнена электрификация двухпутного участка железной дороги по системе тягового электроснабжения 1*25 кВ. Проектный расчет электроснабжения электрифицируемого участка преследует две основные цели: выбор числа, места расположения и мощности тяговых подстанций и выбор площади сечения проводов контактной подвески. По заданным размерам движения, тяговому расчету оптимальное расстояние между тяговыми подстанциями составило 43 км. Тяговые подстанции располагаем в МПЗ или совмещаем со станциями. В результате получаем 9 тяговых подстанций. Мощность трансформаторов тяговых подстанций составила 40 МВА. Тяговая сеть: ПБСА-50/70+МФ-100+А-185. Произведенная проверка тяговой сети на нагрев дала положительный результат.
Библиографический список
1. Бесков Б.А.,Геронимус Б.Е.,Давыдов В.Н. и др. Проектирование систем электроснабжения электрических железных дорог. М.:Трансжелдориздат, 1963. 471 с.
2. Марквардт К.Г. Электроснабжение электрифицированных железных дорог. М.: Транспорт, 1982. 528 с.
3. Курс лекций по дисциплине САПР.
4. Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети электрифицированных железных дорог.М: Транспорт,1994.117 с.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49, 50, 51, 52
