На основании анализа и исходя из показателей современных двигателей принимаем в качестве расчётного вариант
2. ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ И СИСТЕМ ДВИГАТЕЛЯ
2.1 Блок-картер
Блок картер для повышения жесткости и уменьшения деформаций имеет ребра на боковых стенках, поперечных перегородках и на нижней плите блока цилиндров. Плоскость разъема картера опущена намного ниже оси коленчатого вала. Снизу картер закрывается легким поддоном, выштампованным из листовой стали. В поддон заливается масло для смазки трущихся деталей двигателя.
2.2 Головка цилиндров
Головка цилиндров представляет собой цельную отливку из низколегированного серого чугуна и крепится к блоку шпильками, ввернутыми в блок. Шпильки изготовлены из хромоникелевой стали и термическими обработаны. Для обеспечения отвода тепла головка цилиндров имеет водяную рубашку, сообщающуюся с рубашкой блока.
Стык головки цилиндров и блока уплотняется прокладкой с окантовками цилиндровых отверстий и отверстий для прохода охлаждающей жидкости.
Седла выпускных клапанов вставные, изготовлены из специального жароупорного чугуна и запрессованы в гнезда с натягом 0,040 – 0,105 мм. Сёдла и металлокерамические направляющие втулки клапанов окончательно обрабатываются после их запрессовки в головку.
2.3 Гильзы цилиндров
Гильзы цилиндров отлитые из высокопрочного чугуна, вставляются в расточки блок картера и прижимаются по верхнему бурту головкой блока. Между наружными поверхностями гильз и стенками блока образуется полость охлаждения, для уплотнения которой на каждой гильзе снизу установлено два резиновых кольца.
2.4 Механизм газораспределения
Распределительный вал, штампованный из углеродистой стали, с закаленными опорами и кулачками, расположен в развале блока и обслуживает оба ряда цилиндров. Вращение его осуществляется парой косозубых шестерен от переднего конца коленчатого вала ограничивается упорным фланцем.
Клапаны приводятся через качающиеся роликовые толкатели, трубчатые штанги с запрессованными в них наконечниками и коромысла с регулировочными винтами для установки теплового зазора. Движение от распределительного вала к толкателю передается через ролик, установленный на игольчатых подшипниках. В целях повышения работоспособности в толкатель запрессована каленная пята из высококачественной стали , служащая упорным подшипником для штанг. Каждый цилиндр имеет два впускных и два выпускных клапана, которые изготовлены из жаропрочной стали и перемещаются в металлокерамических направляющих втулках. Пористые металлокерамические втулки обеспечивают хорошую смазку пары втулка – клапан. На каждый клапан ставится одна цилиндрическая пружина.
Для крепления пружин применен специальный замок, способствующий вращению клапанов при работе двигателя, что повышает работоспособность клапана.
2.5 Коленчатый вал
Коленчатый вал изготовлен горячей штамповкой из стали. Первый и четвертый кривошипы расположены под углом 180ْ в плоскости, перпендикулярной к плоскости второго и третьего кривошипов, смещенных относительно друг друга тоже на 180ْ.К заднему торцу коленчатого вала крепится болтами чугунный маховик, который фиксируется на валу двумя призонными штифтами.
2.6 Шатун
Шатуны двутаврового сечения штампуются из стали. Поршневой подшипник шатуна представляет собой две запрессованные в его верхнюю головку втулки из антифрикционной бронзы. Масло для смазки подшипника подводится от кривошипного подшипника по каналу в стержне шатуна.
2.7 Поршень
Поршни отливаются из высококремнистого алюминиевого сплава. С шатуном поршень соединяется пальцем плавающего типа, который предохраняется от осевого смещения стопорными пружинными кольцами. Три компрессионных кольца трапецеидального сечения и одно маслосъемное расположенное в верхней части поршня.
2.8 Система смазки
Система смазки смешанная с мокрым картером. Масло засасывается из поддона через заборник и всасывающую трубку шестеренчатым насосом, состоящим из двух секций: основной и радиаторной.
Основная (нагнетательная) секция насоса подает масло в систему через последовательно включенный фильтр грубой очистки, в корпусе которого установлен клапан. Когда разность давлений до и после фильтра при его загрязнении достигает 0,2 – 0,25 МПа, клапан открывается и часть неочищенного масла непосредственно подается в масляную магистраль.
Из фильтра грубой очистки масло поступает в центральный масляный канал, а оттуда по каналам в блоке – к подшипникам коленчатого и распределительного валов. От подшипников коленчатого вала через систему каналов в коленчатом валу и шатуне масло подается к подшипникам верхней головке шатуна. От распределительного вала масло пульсирующим потоком направляется в ось толкателей, откуда по каналам толкателей, полостям штанг и коромысел поступает ко всем трущимся парам привода клапанов. Под давлением смазывается также подшипник промежуточной шестерни привода масляного насоса. Шестерни привода агрегатов, кулачки распределительного вала, подшипники качения, гильзы цилиндров смазываются разбрызгиванием.
Центробежный фильтр тонкой очистки масла включен параллельно после фильтра грубой очистки и пропускает до 10% масла, проходящего через систему смазки. Очищенное масло сливается в поддон.
Радиаторная секция подает масло к установленному на машине радиатору; охлажденное в радиаторе масло сливается в поддон.
Основная секция насоса снабжена редукционным клапаном, перепускающим масло в поддон при давлении на выходе из насоса более 0,75 0,8 МПа. Предохранительный клапан радиаторной секции открывается при давлении на выходе из насоса 0,08 – 0,12.
2.9 Система питания
Система питания состоит: топливный насос высокого давления, трубопроводы высокого давления, форсунки.
Топливный насос восьмиплунжерный, размещен между рядами цилиндров. Его привод осуществляется муфтой с автоматическим регулированием опережения впрыска топлива. Топливо проходит две ступени очистки- фильтры грубой и тонкой очистки. Топливные форсунки закрытого типа смещены относительно оси цилиндра для повышения термической прочности перемычек головки между клапанами.
2.10 Система охлаждения
Масляный насос двухсекционный, шестеренчатый с приводом от коленчатого вала. Охлаждение масла и охлаждающей жидкости осуществляется с помощью радиатора и шестилопастного вентилятора, который приводится в движение от коленчатого вала шестернями
3. РАСЧЁТ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА
Расчёт рабочего процесса был выполнен при помощи ЭВМ на кафедре ДВС, по нижеприведенной ниже методике.
3.1 Методика расчёта рабочего процесса
3.1.1 Вспомогательные расчёты
Изменение объема цилиндра в зависимости от угла поворота кривошипа
где рабочий объем цилиндра
объем камеры сжатия
относительное перемещение поршня
перемещение поршня
;
изменение надпоршневого объема
Теоретически необходимое количество воздуха для сжигания 1 кг топлива
где C,H,O- обьёмная доля в топливе соответственно углерода, водорода и кислорода;
- объемная доля кислорода в воздухе.
Состав продуктов сгорания
углекислый газ
водяной пар
Азот
Кислород
Количество продуктов сгорания
Теплоемкость продуктов сгорания
,
где
Химический коэффициент молекулярного изменения
Ориентировочный выбор давления перед клапанами и противодавления на выпуске.
При системе газотурбинного наддува при PT=const потребное значение среднего эффективного давления при заданной мощности будет:
тогда потребное давление перед клапанами
где ориентировочно можно принять: эффективный КПД дизеля0,35-0,37, коэффициент наполнения по параметрам перед клапанами дизеля0,97-0,98, температура воздуха перед клапанами дизеля (после промежуточного охлаждения)
степень повышения давления в нагнетателе
где - давление окружающей среды;
потери давления в воздухоохладителе;
потери давления в воздушном фильтре;
Потребное давление в выпускном коллекторе находим из уравнения Рато
где давление газов за турбиной,
температура окружающей среды,
показатель адиабаты для воздуха,
показатель адиабаты для газа,
КПД турбокомпрессора.
3.1.2 Упрощённый расчёт наполнения
В первом приближении условное среднее давление в цилиндре двигателя при наполнении
Давление в конце наполнения
Подогрев заряда вследствие преобразования кинетической энергии потока в теплоту при торможении и поджатии рабочего тела от до .
Подогрев заряда при наполнении
Коэффициент наполнения
где x=1,0 и m=1,4.
Среднее проходное сечение впускных клапанов на участке от
.
Функция расхода для участка наполнения
потенциальный заряд цилиндра
Уточнение значения .
Зная, что функция
определяем и тогда
Если принятое значение совпадает с полученным в конце расчёта, то расчёт можно закончить. в противном случае его следует повторить со значением , полученным в конце расчёта.
Коэффициент остаточных газов
где температура остаточных газов.
Количество рабочей смеси
Количество рабочего тела в цилиндре в конце наполнения
Полный объем цилиндра
Температура рабочего тела в конце наполнения
3.1.3 Определение параметров рабочего тела в конце процесса сжатия
Значения коэффициентов в уравнениях для теплоемкости на участке сжатия определяют по следующим зависимостям:
Для определения температуры рабочего тела в конце сжатия задаются показателем адиабаты сжатия и определяют ее первом приближении
и уточняют показатель адиабаты
Если принятое значение совпадает с полученным в конце расчёта, то расчёт процесса сжатия можно считать оконченным. В противном случае расчет процесса следует повторить со значением , полученным в конце расчёта.
Давление рабочего тела в конце сжатия
где Мс=Ма - количество рабочего тела в конце процесса сжатия.
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7
