Таблица 2.5. Результаты расчета закрутки лопаток ТНД
Наименование
величины
Формула
Обозн
Разм.
Сечение
корн.
средн.
периф.
1
2
3
4
5
6
7
Относительный
радиус
r
-
0,796
1,000
1, 204
Угол выхода потока из сопел
1
град
18,2
22,4
26,4
Осевая составляющая скорости за СА
C1а
м/с
134,6
Окружная проекция абсолютной скорости
C1U
409,6
326,0
270,7
Скорость газа на
выходе из сопел
C1
431,2
352,7
302,3
Осевая составляющая скорости за РЛ
C2а
171,0
Окружная скорость
U1
238,4
299,6
360,7
Адиабатический теплоперепад на соплах
hcад
кДж/кг
96,8
64,8
47,6
Термодинамическая степень реактивности
т
0,230
0,485
0,622
Угол входа потока
на РЛ
1
38,17
78,89
123,76
Скорость входа
потока на РЛ
W1
217,8
137,2
161,9
Скорость выхода
потока из РЛ
W2
308,4
356,5
405,9
Угол выхода потока из РЛ
2
33,68
28,67
24,92
Окружная проекция относительной скорости
W2U
256,6
312,8
368,1
C2U
-43,41
12,76
68,10
Угол выхода потока за РЛ
2
104,2
85,7
68,3
Кинематическая
степень реактивности
кин
0,050
0,477
0,719
Удельная работа
на ободе
hU
87,3
101,5
122,2
потока (абсолютная)
C2
176,4
171,5
184,1
Статическая температура за СА
T1
К
839,3
865,8
880,0
Статическое
давление за СА
P1
МПа
148665
169384
181358
Температура заторможенного потока на РЛ
T1W*
859,8
873,9
891,3
Скорость звука
на выходе из СА
567,0
575,9
580,6
Число Маха на
выходе из СА
0,760
0,612
0,521
на входе в РЛ
входе в РЛ
0,384
0,238
0,279
В основе расчета лежит методика, разработанная специалистами авиапромышленности и основанная на результатах статического анализа геометрических параметров профилей большого числа реально выполненных, тщательно отработанных и испытанных ступеней.
Исходными данными для расчета геометрических параметров профилей являются результаты газодинамического расчета ступени по сечениям.
Расчет производим на ЭВМ. Результаты расчета профилей лопаток ТВД и ТНД сводим в табл.3.1 и 3.2 .
Таблица 3.1. Геометрические параметры профилей рабочих лопаток ступени ТВД
Скорость входа потока в решетку
C1a/sin1
285,7
198,8
151,0
Скорость выхода потока из решетки
w12 + 2т hcтад
359,7
394,1
428,5
Входной угол потока
arctg (c1a/ (c1u - u1))
30,6
47,0
74,4
Выходной угол потока
arcsin (c2a/w2)
30,7
27,8
25,4
Число Маха
w2/a2
Mw2
0,602
0,650
0,699
Ширина решетки
из расчета по среднему диаметру
B
м
0,054
0,046
0,038
Угол установки профиля
0,85arctg [ (w1sin1 + +w2sin2) / (w2cos2 -
w1sin1)]
y
80,1
62,2
49,8
Хорда профиля
B [1/ sinу + 0,054*
* (1-1/sinу)]
b
0,0543
0,0516
0,0495
Относительная максимальная толщина профиля
Принимаем
Cmax
0,250
0,125
0,045
Оптимальный относительный шаг решетки
0,6{ [180 (sin1/sin2) / / (180-1-2)] 1/3*
* [1-cmax] }
tопт
0,516
0,730
0,983
Диаметр рассчитанного сечения
DСР*rОТН
D2
1,040
1, 193
1,346
Число лопаток в решетке
D2/ (tоптb)
Zл
шт
116
Шаг решетки
D2/zл
t
0,028
0,032
0,036
Фактический относительный шаг
t/b
0,518
0,626
0,737
Входной геометрический угол профиля
1/ [a112+ +b11+c1+ (a212+ +b21+c2) 2]
1л
30,8
54,2
75,8
Эффективный выходной угол решетки
2 - 25
2э
27,7
24,8
Затылочный угол профиля
10,5
9,8
9,1
Выходной геометрический угол профиля
2э + 26,66cmax - 0,2764,29t + 4,13
2л
33,4
26,8
22,0
Относительный радиус выходной кромки
R2
0,01
Относительный радиус входной кромки
0,0527sin1л+0,007* *sin2л+0,236cmax+ +0,18R2-0,053
R1
0,039
0,024
0,013
Относительное положение максимальной толщины
0,1092+1,00810-3* *1л+3,33510-3*
*2л-0,1525t+0,2188*
* Сmax+4,697Ч10-3g
Xc
0,276
0,231
0, 199
Относительная длина средней линии профиля
1,32-2,18210-31л - 3,07210-3* *2л+0,367cmax
L
1,242
1,165
1,103
Угол заострения входной кромки
3,51arctg [ (cmax/2-
R1) / ( (1-xc) L-R1)]
55,5
31,1
Угол заострения выходной кромки
R2) / ( (1-xc) L-R2)]
2
15,9
7,3
1,8
Горло межлопаточного канала
tsin2
0,0131
0,0135
0,0139
Радиус входной кромки
bR1
0,0021
0,0013
0,0007
Радиус выходной кромки
bR2
0,0005
Максимальная толщина профиля
b cmax
0,0136
0,0064
0,0022
Положение макс. толщины профиля
b xc
0,0150
0,0119
0,0099
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8
